試驗結果
3.1設備選型結果
通過對各種焊接電源和配套設備的多次試驗，最後決定選用奧地利福尼斯TPS—4000電源、VR—4000送絲機和配套的自冷焊槍，選用美國（上海）捷銳氣體配比器和氣體流量計。自動焊接小車選用美國BUG-OMDS型全自動焊接小車系統。
3.1.1主機電源對比
芬蘭肯比PRO—4200具有體積小，一元化程度較高，小電流就能的達到射流過渡，操作簡單。但熔深不太理想，存在輕微飛濺，封底焊及背縫第一遍存在未熔現象，探傷合格率不理想。
日本松下KG—500電源體積龐大（屬矽整流型），不能進行一元化調節，規範調整複雜，操作困難，使用脈衝（超過射流過渡臨界點）熔深較好，但飛濺大，焊縫成形不理想，探傷
奧地利福尼斯TPS—4000電源體積小，一元化程度高（完全數字式），操作簡單，記憶體專家程式可操作性強，可預設焊接參數，整個焊接過程由記憶體專家程式控制，飛濺小，焊縫外觀成型質量好，探傷合格率較理想。
3.1.2行走機構對比
美國BUG—OMDS行走小車及相配套的擺動器（橫擺），採用模組化設計，操作簡單，小車採用齒輪一齒條傳動方式，
德國基斯達GR-28G小車及GR—33擺動器（鐘擺），體積小，操作方便，有中間停留，焊縫成型好。
3.1.3配比器對比
成都高科配比器，在使用過程中氣體比例變化大，無法保證正常焊接。美國（上海）捷銳配比器，在使用過程中氣體比例保持恆定，能保證正常焊接。
3.2工藝參數的確定
設備選型決定後，我們通過對不同板厚的焊接試驗，最後確定出不同板厚工藝參數值，並分別完成了試板焊接、外觀檢查、無損探傷檢查、試件機械性能試驗等工作，不同板厚工藝參數值及熔敷順序如下。
富氬氣體保護焊接主要控制要點
（1）全自動富氬氣體保護焊工必須具有相當的電弧焊理論知識和手工焊基礎，經專業培訓考核取得相應的資質，並根據平時焊績狀況決定本人的工作範圍。
（2）保證坡口角度和坡口直線度，一般應保證坡口角度不小於60°坡口直線度≤1mm/m.坡口角度大小決定了焊縫成形係數的大小（成形係數=熔寬/熔深）。如果坡口角度過小，焊槍與熔池之間的距離調整受限，焊槍與熔池之間的距離增加，使乾伸長增加（這種情況在大厚板焊接時尤其明顯），不利於熔池的有效保護，同時使焊絲電阻率增大，熔深減小，電弧不穩定，坡口角度過大使熔敷量增加，熱影響區增大使焊縫綜合性能下降。因此不同的焊接方法有不同的成形係數要求，一般應為1.3-2之間，乾伸長為7—15mm（短路過渡）或15—20mm（脈衝射流過渡）。坡口直線度直接影響到焊縫成形和全自動焊接的難易程度。所以保證坡口直線度是保證焊接質量的一個關鍵控制點。
（3）保證焊縫對裝質量，坡口錯牙應小於0.5mm，間隙3—4mm.
（4）保持正確的焊槍行走角，焊絲軸線相對於焊縫中心線的角度和位置會影響焊道的形狀和熔深，焊絲軸線與焊縫中心線的夾角稱為焊槍行走角，行走角度一般應為60°～80°。
當其它條件不變時，行走角增大，熔深減小，所以為獲得較好的熔深，對於富氬氣體保護焊，保持正確的焊槍行走角至關重要。
（5）採用脈衝焊接方式。TPS焊接電源有一個最大的優勢，就是小電流使用脈衝方式焊接時也能達到射流過渡，具有軸向脈衝射流過渡的穩定電弧。有效的保證焊縫熔深，飛濺極少。因此在焊接過程中必須保證整個焊接過程保持脈衝焊接方式。
（6）保證氣體純度和氣體比例：一般要C02氣體純度應不低於99.5%，Ar純度應不低於99.99%，氣體比例：20%CO2+80%Ar，焊接高強鋼時氬氣比例可適當提高。C02在使用前最好將C02瓶倒置2h以上，然後放掉水份再使用。
結束語
全自動氣體保護焊接特點是焊接參數預調節，焊接過程中只做微調，運行方式是預選模式作機械運行，但由於坡口深度影響，使乾伸長增加，因此在封底和背縫第一層極易產生未熔合、氣孔等缺陷。解決措施是坡口加工時保證坡口角度、直線度，封底時適當提高電弧電感量（一般應達到1.8～2.0），儘量減小乾伸長，以保證焊接熔池氣體保護。背縫清根時把焊縫根部刨削成圓弧狀，儘量避免背縫根部形成尖角，焊接時適當提高焊接電流，延長兩邊停留時間，提高焊槍擺動頻率。
通過對全自動富氬氣體保護焊的工藝試驗，達到了試驗目的，解決了全自動富氬焊接施工中的一些技術難點，制訂出了不同材質、不同板厚、不同焊材的焊接工藝規範，焊接工藝試驗的順利完成，為今後的生產提供了技術保證和可借鑑的經驗。
全自動富氬焊對坡口型式、對裝間隙、鈍邊等要求較高，在今後的生產實踐中應根據現場焊接條件及特定的技術要求，進一步細化工藝，對規範參數進行適時調整，使其更具科學性和可行性，達到工藝參數之間的相互匹配。全自動富氬氣體保護焊將在龍灘電站引水系統壓力鋼管制造生產中發揮重要作用
