滲流水破壞原因分析
(1)圍岩性質：
二水平第二部皮帶機巷變形失穩分段位於斷層破碎帶內，巷道圍岩裂隙較發育，岩性完整性非常差，並且圍岩中含有蒙脫石等膨脹軟岩，加上灰岩水的影響，圍岩局部發生泥化，圍岩浸透鬆散、破碎，圍岩自身強度較低，巷道圍岩強度低等成為巷道發生變形破壞的主要因素之一。
(2)滲流水：
根據現場實際觀測和對已有的水文地質資料進行分析表明，二水平第二部皮帶機巷底板岩層下含有灰岩水，出水量約6～7 m/h，水壓6.5 MPa，由於巷道經過多次修復，鬆動圈範圍不斷擴大，高壓強的滲流水沿著裂隙向巷道擠入，遠遠超過了原有兩幫設計的支護強度，也是巷道發生變形失穩的主要因素之一。
(3)采動影響：
礦井實際生產過程表明1034工作面已回採至距離F19斷層180 m左右，二水平第二部皮帶機巷受到多次采動的應力擾動，局部破壞了原有巷道的穩定性。
(4)構造應力：
從巷道最佳化角度上分析可以發現，該巷道最初設計存在不足，二水平第二部皮帶機巷一方面是穿斷層布置，且F19斷層為正斷層，伴隨應力釋放，巷道除受大構造應力作用外，還受巷道附近正斷層的影響，使其同時承受垂直和水平方向構造殘餘應力。
(5)巷道斷面大、支護能力弱：
水平第二部皮帶機巷斷面達到4800 mm×3800 mm，加上與中間聯巷相連線，形成巨大的地下空間，而與之對應的支護能力較弱，巷道原設計對底板的支護能力較弱，導致後期發生底鼓，同時由於底鼓後的臥底處理，破壞了幫部的支撐結構，內部出現大量空洞、裂隙、孔隙，導致幫部支護整體性偏弱，無法形成頂板穩定承載基礎。
滲流水支護參數設計
強韌封層鋼絞線聯合承載環技術
對巷道採用四層高強錨桿鋼絲繩噴漿聯合支護，形成強韌封層多層次錨桿鋼絞線聯合承載環。
(1) 一噴層為初噴層，厚度不小於100 mm。
(2)強韌封層高強錨桿噴漿層的支護參數。
①錨桿。採用高強錨桿(規格GM22/2500mm-490),間排距為700×700mm,錨桿桿體採用本礦正常使用的螺紋鋼錨桿。
②噴漿層。噴層厚度不小於100mm，砂漿中的水泥、黃砂、石子配比為：1：2：1.5，速凝劑與水泥比例為：3～5%。
③鋼絲繩。採用廢舊鋼絲繩（7×2股），要求縱向應在10 m以上；橫向為巷道除底板外的巷道周邊邊長的長度。
④托盤。托盤採用6 mm厚的鋼板製作而成，若用生鐵要認真鑄造，防止其脆性斷裂，造成錨桿脫錨，失去托錨力而使錨桿空懸，失去錨桿的關鍵作用。掛鋼絲繩時，應將其插入錨桿並拉緊，同時用蓋板壓緊，達到扭矩要求，在兩根錨桿間穿一根副繩並與原鋼絲繩上下交替拉緊，形成鋼絲繩格線，每根間距為350 mm。
注漿技術工藝
注漿錨桿採用自固自封自閉新型注漿錨桿，以確保注漿安全和質量，注漿錨桿長度180 0 m m，初次注漿間排距設1400×1400 m m，二次注漿錨桿間排距為150 0×150 0 m m，頂部孔深2500～3500 mm，根據錨桿打眼機打孔狀況儘可能打至4000 mm，底板以上幫眼孔深1800～2400 mm。
對於巷道交叉點右側幫部嚴重泥化鬆散帶，右幫（上幫）從最大斷面處向北3m範圍、1m腰線以上2m範圍內採取軟岩置換，增強最大斷麵點右幫支護強度，在基礎牆外側密排泄壓方木，並在底板向上3 m範圍內安裝2寸1.15m～2.55m泄壓鋼管。
滲流水破壞現場試驗驗證
測站布置方案。在巷道主體修復結束後，在交叉點及支巷內共布置8個觀測站，每個觀測站按十字布點法布置，並將3#測站頂板測點作為頂板沉降觀測點。
觀測結果分析可以看出，採用強韌封層多層次錨桿鋼絞線聯合承載環技術對巷道進行修復後，圍岩的變形過程平緩，並逐漸趨於穩定。巷道交叉點最大跨度處，3#觀測點表面位移較大，頂底板位移量最大值為63 mm，兩幫位移量最大值為28 mm，4#觀測點頂底板位移量為41 mm，兩幫位移量為26 mm，巷道支巷表面位移量較小或無位移，巷道整體呈現為穩定狀態。
應對滲流水破壞措施
(1)前期採用架U型棚錨網索注漿聯合支護方案時，對一般破碎岩體巷道加固具有良好效果，但是在圍岩泥化嚴重段，巷道發生二次嚴重變形破壞，分析認為採用架U型棚錨網索注漿支護，由於局部泥化圍岩不具備可錨性和可注性，另外泥質圍岩變形不均勻，並且遇到水會產生很大的流變附加應力，採用U型鋼支護容易造成點載荷和應力集中，劣勢效應明顯。
(2)根據前次支護失敗經驗教訓，強調對巷道破壞段進行區域內疏水降壓，用混凝土置換巷道右側幫部和底角位置嚴重泥化圍岩，對巷道承載基礎進行強化，構築具有較高承載力的承載環，提出強韌封層多層次錨桿鋼絞線聯合承載環技術。
