不鏽鋼無縫管
定義
不鏽鋼無縫管是一種具有中空截面、周邊沒有接縫的長條鋼材。不鏽鋼無縫管的特點：
不鏽鋼無縫管其一、該產品的壁厚越厚，它就越具有經濟性和實用性，壁厚越薄，它的加工成本就會大幅度的上升；其二、該產品的工藝決定它的局限性能，一般無縫鋼管精度低：壁厚不均勻、管內外表光亮度低、定尺成本高，且內外表還有麻點、黑點不易去除；其三、它的檢測及整形必須離線處理。因此它在高壓、高強度、機械結構用材方面體現了它的優越性。
不鏽鋼管的種類
接軋制方法分熱軋、熱擠壓和冷拔(軋)不鏽鋼管。
按不鏽鋼金相組織不同分半鐵素體半馬氏體系不鏽鋼管、馬氏體不鏽鋼管、奧氏體系不鏽鋼管、奧氏體-鐵素鐵系不鏽鋼管等。
不鏽鋼管規格及外觀質量
A、按GB14975-94《不鏽鋼無縫鋼管》規定，鋼管通常長度(不定尺)熱軋鋼管1.5～10m，熱擠壓鋼管等於和大於1m。冷拔(軋)鋼管壁厚0.5～1.0mm者，1.0～7m；壁厚大於1.0mm者，1.5～8m。
B、熱軋(熱擠壓)鋼管的直徑54～480mm共45種；壁厚4.5～45mm共36種。冷拔(軋)鋼管的直徑6～200mm共65種；壁厚0.5～21mm共39種。
C、鋼管內外表面不得有裂縫、摺疊、龜裂、裂紋、軋折、離層和結疤缺陷存在，這些缺陷應完全清除掉(供機械加工用管除外)，清除後不得使壁厚和外徑超過負偏差。凡不超過允許負偏差的其他輕微表面缺陷可不清除。
D、直道允許深度。熱軋、熱擠壓鋼管、直徑小於和等於140mm的不大於公稱壁厚的5%，最大深度不大於0.5mm；冷拔(軋)鋼管不大於公稱壁厚的4%，最大深度不大於0.3mm。
E、鋼管兩端應切成直角，並清除毛刺。不鏽鋼無縫管的製造工藝：
1.熱軋（擠壓無縫鋼管）：圓管坯→加熱→穿孔→三輥斜軋、連軋或擠壓→脫管→定徑（或減徑）→冷卻→矯直→水壓試驗（或探傷）→標記→入庫
軋制無縫管的原料是圓管坯，圓管胚要經過切割機的切割加工成長度約為1米的坯料，並經傳送帶送到熔爐內加熱。鋼坯被送入熔爐內加熱，溫度大約為1200攝氏度。燃料為氫氣或乙炔。爐內溫度控制是關鍵性的問題.圓管坯出爐後要經過壓力穿孔機進行穿空。一般較常見的穿孔機是錐形輥穿孔機，這種穿孔機生產效率高，產品質量好，穿孔擴徑量大，可穿多種鋼種。穿孔後，圓管坯就先後被三輥斜軋、連軋或擠壓。擠壓後要脫管定徑。定徑機通過錐形鑽頭高速鏇轉入鋼胚打孔，形成鋼管。鋼管內徑由定徑機鑽頭的外徑長度來確定。鋼管經定徑後，進入冷卻塔中，通過噴水冷卻，鋼管經冷卻後，就要被矯直。鋼管經矯直後由傳送帶送至金屬探傷機（或水壓實驗）進行內部探傷。若鋼管內部有裂紋，氣泡等問題，將被探測出。鋼管質檢後還要通過嚴格的手工挑選。鋼管質檢後，用油漆噴上編號、規格、生產批號等。並由吊車吊入倉庫中。
2.冷拔（軋）無縫鋼管：圓管坯→加熱→穿孔→打頭→退火→酸洗→塗油（鍍銅）→多道次冷拔（冷軋）→坯管→熱處理→矯直→水壓試驗（探傷）→標記→入庫。
冷拔（軋）無縫鋼管的軋制方法較熱軋（擠壓無縫鋼管）複雜。它們的生產工藝流程前三步基本相同。不同之處從第四個步驟開始，圓管坯經打空後，要打頭，退火。退火後要用專門的酸性液體進行酸洗。酸洗後，塗油。然後緊接著是經過多道次冷拔（冷軋）再坯管，專門的熱處理。熱處理後，就要被矯直。鋼管經矯直後由傳送帶送至金屬探傷機（或水壓實驗）進行內部探傷。若鋼管內部有裂紋，氣泡等問題，將被探測出。鋼管質檢後還要通過嚴格的手工挑選。鋼管質檢後，用油漆噴上編號、規格、生產批號等。並由吊車吊入倉庫中。
生產製造
1、生產製造方法
按生產方法不同可分為熱軋管、冷軋管、冷拔管、擠壓管等。
1.1、熱軋無縫管一般在自動軋管機組上生產。實心管坯經檢查並清除表面缺陷，截成所需長度，在管坯穿孔端端面上定心，然後送往加熱爐加熱，在穿孔機上穿孔。在穿孔同時不斷鏇轉和前進，在軋輥和頂頭的作用下，管坯內部逐漸形成空腔，稱毛管。再送至自動軋管機上繼續軋制。最後經均整機均整壁厚，經定徑機定徑，達到規格要求。利用連續式軋管機組生產熱軋無縫鋼管是較先進的方法。
1.2、若欲獲得尺寸更小和質量更好的無縫管，必須採用冷軋、冷拔或者兩者聯合的方法。冷軋通常在二輥式軋機上進行，鋼管在變斷面圓孔槽和不動的錐形頂頭所組成的環形孔型中軋制。冷拔通常在0.5～100T的單鏈式或雙鏈式冷拔機上進行。
1.3、擠壓法即將加熱好的管坯放在密閉的擠壓圓筒內，穿孔棒與擠壓桿一起運動，使擠壓件從較小的模孔中擠出。此法可生產直徑較小的鋼管。
化學成分檢驗
2.1、按化學成分和機械性能供應的國產無縫管，如10、15、20、25、30、35、40、45和50號鋼的化學成分應符合GB/T699-88的規定。進口無縫管按契約規定的有關標準檢驗。09MnV、16Mn、15MnV鋼的化學成分應符合GB1591-79的規定。
2.2、具體分析方法參照GB223-84《鋼鐵及合金化學分析方法》的有關部分。
2.3、分析偏差參照GB222-84《鋼的化學分析用試樣及成品化學成分允許偏差》。
物理性能檢驗
3.1、按機構性能供應的國產無縫管，普通碳素鋼按GB/T700-88的甲類鋼製造(但必須保證含硫量不超過0.050%和含磷量不超過0.045%)，其機械性能應符合GB8162-87表內所規定的數值。
3.2、按水壓試驗供應的國產無縫管必須保證標準所規定的水壓試驗。
3.3、進口無縫管的物理性能檢驗按契約規定的有關標準進行。
2、用途2.1、無縫管用途很廣泛。一般用途的無縫管由普通碳素結構鋼、低合金結構鋼或合金結構鋼軋制，產量最多，主要用作輸送流體的管道或結構零件。
2.2、根據用途不同分三類供應：a、按化學成分和機械性能供應;b、按機械性能供應;c、按水壓試驗供應。按a、b類供應的鋼管，如用於承受液體壓力，也要進行水壓試驗。
2.3、專門用途的無縫管有鍋爐用無縫管、地質用無縫管及石油用無縫管等多種。
3、種類
3.1、無縫鋼管按生產方法不同可分為熱軋管、冷軋管、冷拔管、擠壓管等。
3.2、按外形分類有圓形管、異形管之分。異形管除方形管和矩形管外，還有橢圓管、半圓管、三角形管、六角形管、凸字形管、梅花形管等。
3.3、按材質的不同，分為普通碳素結構管、低合金結構管、優質碳素結構管、合金結構管、不銹管等。
3.4、按專門用途分，有鍋爐管、地質管、石油管等。
套用領域
隨著我國改革開放政策的實施，國民經濟獲得快速增長，城鎮住宅、公共建築和旅遊設施大量興建，對熱水供應和生活用水供給提出了新的要求。特別是水質問題，人們越來越重視，要求也不斷提高。鍍鋅鋼管這一常用管材因其易腐蝕性，在國家相關政策的影響下，將逐漸退出歷史舞台，塑膠管、複合管及銅管成了管道系統的常用管材。但在許多情況下，不鏽鋼管更有優越性，特別是壁厚僅為0.6～1.2mm的薄壁不鏽鋼管在優質飲用水系統、熱水系統及將安全、衛生放在首位的給水系統，具有安全可靠、衛生環保、經濟適用等特點。已被國內外工程實踐證明是給水系統綜合性能最好的、新型、節能和環保型的管材之一，也是一種很有競爭力的給水管材，必將對改善水質、提高人們生活水平發揮無可比擬的作用。
在建築給水管系中，由於鍍鋅鋼管已經結束了百年輝煌的歷史，各種新型塑膠管及複合管得到迅速發展，但各種管材還不同程度地存在著一些不足，遠不能完全適應供水管系的需要和國家對飲用水及有關水品質的要求。因此，有關專家預言：建築給水管材最終將恢復到金屬管的時代。根據國外的套用經驗，在金屬管中認定薄壁不鏽鋼管為綜合性能最好的管材之一。
常見材質
201(1Cr17Mn6Ni5N)
202(1Cr18Mn8Ni5N)
301(1Cr17Ni7)
302(1Cr18Ni)
304(0Cr18Ni9)、SS304、TP304
304L(00Cr19Ni10)、SS304L、TP304L
321(1Cr18Ni9Ti)、SS321、TP321
316(0Cr17Ni12Mo2)、SS316、TP316
316L(0Cr17Ni14Mo2)、SS316L、TP316L
310S(0Cr25N20)、SS310S、TP310S
執行標準
GB2270-80 不鏽鋼無縫鋼管
GB/T14976-94 流體輸送用不鏽鋼無縫鋼管
GB/T14975-94 結構用不鏽鋼無縫鋼管
GB13296-91 鍋爐、熱交換器用不鏽鋼無縫鋼管
(GJB2608-96)（YB676-73）航空用結構鋼厚壁無縫鋼管
(GJB2296-95)（YB678-71）航空用不銹無縫鋼管
(YB/T679-97)（YB679-71）航空用18A空心鉚釘薄壁無縫鋼管
(GJB2609-96)（YB680-71）航空用結構薄壁無縫鋼管
(YB/T681-97)（YB681-71）航空用導管20A薄壁無縫鋼管
GB3090-82 不鏽鋼小直徑鋼管
GB5310-95 高壓鍋爐用無縫鋼管
GB3087-82 低中壓無縫鋼管
GB3089-92 不銹耐酸極薄壁無縫鋼管
GB9948-88 石油裂化無縫鋼管
ASTM A213 鍋爐、熱交換器用鐵素體和奧氏體合金鋼無縫鋼管
ASTM A269 一般用途奧氏體不鏽鋼無縫鋼管和焊接鋼管
ASTM A312 奧氏體不鏽鋼無縫鋼管焊接鋼管焊接鋼管
ASTM A450 碳素鋼,鐵素體和奧氏體合金鋼管的一般要求
ASTM A530 專門用途的鐵素鋼和合金鋼的一般要求
ASTM A789 一般要求碳素體奧氏體不鏽鋼無縫鋼管和焊接鋼管
JIS G3456-88 機械結構用不鏽鋼管
JIS G3448-88 普通管道用不鏽鋼管
JIS G3459-88 管道用不鏽鋼管
JIS G3463-88 鍋爐、熱交換器用不鏽鋼管
Q/HYAD 101-91 化工用無縫長鋼管
(0Cr18NI11T) Q/HYAD 103-91 00Cr18Ni5MO3Si2雙相不鏽鋼無縫鋼管
中國不鏽鋼各種標準列表
GB 4234-1994 《外科植入物用不鏽鋼》
GB 13296-1991
《鍋爐.熱交換器用不鏽鋼無縫管》GB 13296-2007
《鍋爐.熱交換器用不鏽鋼無縫管》GB/T1220-1992
《不鏽鋼棒》GB/T3089-1982
《不銹耐酸鋼極薄壁無縫管》GB/T3090-1982
《不鏽鋼小直徑鋼管》GB/T3280-1992
《不鏽鋼冷軋鋼板》GB/T3642-1983
《S型釺焊不鏽鋼金屬軟管》GB/T4226-1984
《不鏽鋼冷加工鋼棒》GB/T4227-1984
《不鏽鋼熱軋等邊角鋼》GB/T4229-1984
《不鏽鋼板重量計算方法》GB/T4231-1993
《彈簧用不鏽鋼冷軋鋼帶》GB/T4232-1993
《冷頂鍛用不鏽鋼絲》GB/T4237-1992
《不鏽鋼熱軋鋼板》GB/T4239-1993
《不鏽鋼和耐熱鋼冷軋鋼帶》GB/T4240-1993
《不鏽鋼絲》GB/T4241-1984
《焊接用不鏽鋼盤條》GB/T4356-1984
《不鏽鋼盤條》GB/T8165-1997
《不鏽鋼複合鋼板和鋼帶》GB/T9944-1988
《不鏽鋼絲繩》GB/T12700-1991
《機械結構用焊接鋼管》GB/T12771-2000
《流體輸送用不鏽鋼焊接鋼管》GB/T12771-2008
《流體輸送用不鏽鋼焊接鋼管》GB/T14975-1994
《結構用不鏽鋼無縫管》 GB/T14975-2002
《結構用不鏽鋼無縫管》 GB/T14976-2002
《流體輸送用不鏽鋼無縫鋼管》GB/T14976-2008
《流體輸送用不鏽鋼無縫鋼管》
計算公式
不鏽鋼管重量計算公式
| 品種 | 鋼種 | 鋼種 | 密度 | 計算公式 |
| 鋼管 | 0Cr18Ni9 | 00Cr19Ni10 | 7,93 | 米(Kg),=0,02491t(D-t) |
| 鋼管 | SUS304 | SUS304L | 7,93 | 米(Kg),=0,02491t(D-t) |
| 鋼管 | TP304 | TP304L | 7,93 | 米(Kg),=0,02491t(D-t) |
| 鋼管 | 0Cr17Ni2Mo2 | 00Cr17Ni14Mo2 | 7,98 | 米(Kg),=0,02507t(D-t) |
| 鋼管 | SUS316 | SUS316L | 7,98 | 米(Kg),=0,02507t(D-t) |
| 鋼管 | TP316 | TP316L | 7,98 | 米(Kg),=0,02507t(D-t) |
不鏽鋼管價格計算公式
（管坯價格/折率+加工費+利潤）*稅收
（2*寬+2*高）*厚*長*密度/1000000=1支方管的重量
不鏽鋼焊管價格=材料價*（1+損耗）+加工費+利潤
產品特性
1、化學分析:對材質的化學成份進行化學分析,化學成份符合標準規定。
2、氣壓.水壓試驗對耐壓用管逐支進么水壓試驗,在規定壓力值不保持不小於5秒,不泄露,常規供貨水壓壓力試驗為2.45MPa.氣壓壓力試驗為P=0.5MPAa。
3、腐蝕試驗:所供工業耐腐蝕鋼管均按標準規定或雙方協定的腐蝕方法進行鋼管的耐 腐蝕性能檢驗,不得有晶間腐蝕傾向。
4、工藝性能檢驗:壓扁試驗.拉伸試驗.衝擊試驗.擴口試驗.硬度試驗.金相試驗.彎曲試驗.無損探傷(包括渦流探傷.X光探傷和超音波探傷)。
5、理論重量:
Cr-Ni奧氏體不鏽鋼 W=0.02491S(D-S)
Cr-Ni-Mo奧氏體不鏽鋼 (kg/m)S-壁厚(mm)
D-外徑(mm)
在核廢料處理過程中的套用
作為再處理裝置用的不鏽鋼無縫管，為了極力控制焊接影響部位的鉻碳化合物而降低碳含量，或者在310Nb鋼中限制了矽和磷的含量。此外，在304ULC鋼中，為了提高在硝酸中的耐腐蝕性，極力限制磷含量到0.015%以下的鋼業得到製造。通過反覆進行了20次的65%沸騰硝酸腐蝕試驗得出，如果固溶處理材料在腐蝕度為0.1mm/a以下，650℃×2h的敏化處理材料在腐蝕度為0.2mm/a以下的話，具有優良的腐蝕性。
改善了鈦和耐全面腐蝕性的Ti-5a合金已在日本東海再處理工廠被用於製造U、Pu溶液蒸發鍋爐和熱回收蒸發鍋爐。此外因為鋯在硝酸環境中具有穩定的耐腐蝕性，所以在日本青森縣六所村的再處理工廠在其連續式溶解槽中使用了鋯。
銹鋼無縫管再遭歐盟反傾銷
美國法院裁定反補貼稅不適合用於非市場經濟國家的產品剛剛讓中國的鋼管企業稍微舒一口氣，來自歐盟的反傾銷大棒，又給了國內上百家不鏽鋼無縫管生產企業沉重的一擊。
商務部昨天公布，歐盟委員會發布公告稱，對中國輸歐不鏽鋼無縫鋼管徵收48.3%~71.9%的最終反傾銷稅，這令原本就受到內憂外患壓力的鋼管企業雪上加霜。
無縫鋼管屬於鋼管產品中附加值相對還比較高的品種，而此次涉案產品均屬於不鏽鋼無縫管中的中高端產品。據不完全統計，2010年中國出口至歐盟的不鏽鋼無縫管約2萬噸，約占當年不鏽鋼無縫管出口總量的13%。
在我國鋼鐵出口的產品中，鋼管一直是國外反傾銷反補貼調查的焦點。俄羅斯工貿部發布公告，對中國出口到俄白哈關稅同盟的冷軋不鏽鋼無縫鋼管發起反傾銷調查，在此之前，巴西政府外貿商會也表示，將對中國出口的鋼管產品徵收每噸743美元(約合人民幣4748元)的反傾銷關稅，有效期為5年。
過去的幾年來，美國已經對中國出口的多種鋼管類產品徵收了反傾銷和反補貼關稅，包括環形焊管、薄壁矩形管、小口徑管線用管、焊接不鏽鋼壓力管、油井管以及無縫鋼管等。這些國外的雙反壓力，已經使中國出口鋼管的數量大幅下降。
中聯鋼分析師韓建標指出，以來，我國的鋼管出口每個月只有三四萬噸，其中無縫管更是每月只有一萬噸左右的出口量。
中國出口鋼管頻頻遭受國外反傾銷反補貼調查的同時，進口鋼管也在不斷衝擊國內鋼企。
各種腐蝕現象
1.點蝕
如前所述，不鏽鋼無縫管極好的耐腐蝕性能是由於在鋼的表面形成看不見的氧化膜，使其成為是鈍態的。該鈍化膜的形成是由於鋼暴露在大氣中時與氧反應，或者是由於與其他含氧的環境接觸的結果。如果鈍化膜被破壞，不鏽鋼無縫管就將繼續腐蝕下去。在很多情況下，鈍化膜僅僅在金屬表面和局部地方被破壞，腐蝕的作用在於形成細小的孔或凹坑，在材料表面產生無規律分布的小坑狀腐蝕。
2.引起點蝕的因素
出現點蝕很可能是存在與去極劑化合的氯化物離子，不鏽鋼無縫管等鈍態金屬的點蝕常起因於某些侵蝕性陰離子對鈍化膜的局部破壞，保護有高耐腐蝕性能的鈍態通常需要氧化環境，但正好這也是出現點蝕的條件。產生點蝕的介質是在C1-、Br-、I-、Cl04-溶液中存在FE3+、Cu2+、Hg2+等重金屬離子或者含有H2O2、O2等的Na+、Ca2+鹼和鹼土金屬離子的氯化物溶液。點蝕速率隨溫度升高而增加。例如在濃度為4%-10%氯化鈉的溶液中，在90℃時達到點蝕造成的重量損失最大；對於更稀的溶液，最大值出現在較高的溫度。
3.防止點蝕的方法
①避免鹵素離子集中。②保證氧或氧化性溶液的均勻性，攪拌溶液和避免有液體不流動的小塊區域。③或者提高氧的濃度，或者去除氧。④增加pH值。與中性或酸性氯化物相比，明顯鹼性的氯化物溶液造成的點蝕較少，或者完全沒有（氫氧離子起防腐蝕劑的作用）。⑤在儘可能低的溫度下工作。⑥在腐蝕性介質中加入鈍化劑。低濃度的硝酸鹽或鉻酸鹽在很多介質中是有效的（抑制離子優先吸咐在金屬表面上，因此防止了氯化物離子吸咐而造成腐蝕）。⑦採用陰極防腐。有證據表明，用與低碳鋼、鋁或鋅電隅合陰極保護的不鏽鋼在海水中不會造成點蝕。
含鉬2%-4%的奧氏體型不鏽鋼無縫管具有良好的耐點蝕性能。使用含鉬奧氏體型不鏽鋼無縫管可顯著減少點蝕或一般腐蝕，腐蝕介質例如氫化鈉溶液、海水、亞硫酸、硫酸、磷酸和甲酸。
4.晶間腐蝕
含碳量超過0.03%的不穩定的奧氏體型不鏽鋼（不含鈦或鈮的牌號），如果熱處理不當則在某些環境中易產生晶間腐蝕。這些鋼在425-815℃之間加熱時，或者緩慢冷卻通過這個溫度區間時，都會產生晶間腐蝕。這樣的熱處理造成碳化物在晶界沉澱（敏化作用），並且造成最鄰近的區域鉻貧化使得這些區域對腐蝕敏感。敏化作用也可出現在焊接時，在焊接熱影響區造成其後的局部腐蝕。
最通用的檢查不鏽鋼無縫管敏感性的方法是65%硝酸腐蝕試驗方法。試驗時將鋼試樣放入沸騰的65%硝酸溶液中連續48h為一個周期，共5個周期，每個周期測定重量損失。一般規定，5個試驗周期的平均腐蝕率應不大於0.05mm/月。
奧氏體型不鏽鋼焊接結構的晶間腐蝕可用如下方法預防：
①使用低碳牌號00Cr19Ni10或00Cr17Ni14Mo2，或穩定的牌號0Cr18Ni11Ti或0Cr18Ni11Nb.使用這些牌號不鏽鋼無縫管可防止焊接時碳化物沉澱出造成有害影響的數量。
②如果面品結構件小，能夠在爐中進行熱處理，則可在1040-1150℃進行熱處理以溶解碳化鉻，並且在425-815℃區間快速冷卻以防止瑞沉澱。
焊接鐵素體不鏽鋼無縫管在某些介質中也可能出現晶間腐蝕。這是當鋼從925℃以上快速冷卻時，碳化物或氧化物沉澱，金屬晶格應變造成的，焊接後進行消除應力熱處理可消除應力並恢復耐腐蝕性能。在1Cr17不鏽鋼中加入超過8倍碳含量的鈦，通常可減少焊接鋼結構在一些介質中的晶間腐蝕。然而加入鈦在濃硝酸中不是有效的。
5.應力腐蝕裂紋
應力腐蝕裂紋是靜應力和導致裂紋與金屬脆化的腐蝕共同的作用。只有拉伸應力造成這種形式的破壞。事實上，所有的金屬與合金（只有極少數的金屬除外）在某些環境中都易出現應力腐蝕裂紋，關於某些金屬的破壞是屬於“應力腐蝕”或是屬於“氫脆”（例如高強度鋼在硫化氫中的裂紋），還存在一些不同的觀點。為了進行討論，所有這樣的外界環境導致的破壞都包括在應力腐蝕裂紋一類中。
硬化的（淬火和回火）馬氏體型不鏽鋼無縫管在含有氯化物、熱氫氧化物或硝酸鹽、或硫化氫溶液中對應力腐蝕裂紋是敏感的。對於奧氏體型不鏽鋼，濃氯化物的氫氧化物溶液是造成應力腐蝕裂紋的主要介質。己證明，另外幾種環境也會使奧氏體和馬氏體型不鏽鋼產生應力腐蝕裂紋。然而，應注意在很多這樣的環境中，存在雜質可能己經造成了裂紋。
敏化的奧氏體型不鏽鋼無縫管對晶間形式的應力腐蝕裂紋是敏感的。如果敏感性嚴重和（或）應力高， 這種形式的裂紋可能在認為是弱的環境中產生。除非進行了足夠的試驗可以證明所遇到的環境不會造成晶間應力腐蝕裂紋，否則絕不能將敏化和奧氏體型不鏽鋼用於應力狀態的用途。
產生應力腐蝕裂紋破壞的環境通常是相當複雜的。例如。所涉及的應力通常不僅僅是工作應力，而是這種應力的由於製作、焊接、或熱處理在金屬中產生的殘餘應力組合。這種情況常常可以用將製作後的設備消除應力的方法來減輕。同檔，如上所述，造成裂紋的腐蝕介質經常僅僅是正在處理的產物中的雜質。在整體溶液中，所存在的腐蝕介質的數量可能沒有多到足以造成裂紋的程度，但是在裂縫處或液體上面的飛濺區，介質的局部濃度可能造成破壞。
儘管己有了幾種通用的防止應力腐蝕裂紋的方法，但最好的方法還是選用能在該環境中耐應力腐蝕裂紋的材料。因此，在熱的氯化物環境中應選用0Cr18Ni13Si4（美國AISLX M15）或鐵素體型不鏽鋼。在硫化氫環境中選用鐵素體和奧氏體型不鏽鋼一般是適合的，而不能選用硬化的馬氏體型不鏽鋼。
